徐志斌[1]2008年在《速凝工艺结合双合金法烧结稀土Nd-Fe-B永磁体及其结构性能研究》文中提出本文用速凝工艺结合双合金法制备了高性能的Nd-Fe-B永磁体,重点对其结构、磁学性能及力学性能等进行了研究。取得了以下结果:1、形成的速凝合金薄带晶粒细小,柱状晶明显,富Nd相较薄,分布均匀,是获得高性能Nd-Fe-B永磁体的理想组织。与传统金属模铸锭相比,组织得到了明显的优化。XRD分析表明,速凝带自由面(006)、(004)、(008)对应衍射谱的最强峰,速凝带沿辊的切线方向的拉伸形变是织构形成的根本原因。另外,速凝带合金的吸氢特性和铸带成分有关系。Nd含量增加可使吸氢起始温度降低,重稀土Dy取代导致吸氢温度上升。2、在速凝工艺理论基础上,优化设计了主相和辅相合金的成分,并用双合金法制备了Nd-Fe-B永磁体。就晶界相添加元素对永磁体结构和性能的影响进行了研究,得出下面结论:(1)富Nd相液相在烧结过程中的助工熔剂作用对晶界结构具有很大的影响。其添加量对磁体磁性能有重要影响,总稀土含量达到32wt%,磁体具有最佳的晶粒尺寸和分布;(2)扩散形成新的R_2Fe_(14)B化合物,这些化合物的各向异性和饱和磁极化强度不同于Nd_2Fe_(14)B,因此导致整个磁体的性能改变。3、通过断口分析,对速凝工艺结合双合金技术制备的Nd-Fe-B永磁体的抗冲击性能进行了研究。结果表明,Pr原子向主相的扩散替换导致Nd析出,形成具有良好分布的晶界相,因此提高了Nd-Fe-B永磁体的抗冲击性。而Dy元素的扩散会导致晶界有大的孔洞出现,使Nd-Fe-B永磁体的抗冲击性能降低。4、就低温回火对Nd-Fe-B永磁体抗弯强度的影响进行了研究。低温回火导致烧结Nd-Fe-B永磁体的晶粒变得圆滑,晶粒棱角消失,并改变晶界相的结构,抗弯强度和内禀矫顽力增加。
李向斌[2]2016年在《烧结钕铁硼磁体的晶界调控与性能研究》文中提出烧结Nd-Fe-B磁体具有极大的磁能密度,因而在消费类电子产品、节能家电、医疗设备等领域有着广泛的应用。随着现代科技的快速发展,越来越多的由电能转化为机械能的装置需要NdFeB型磁体以减小体积,提高效率。最近,以混合电动汽车、电动汽车、风力发电为代表的环境友好型产业对NdFeB型磁体的需求进一步扩大。然而,烧结Nd-Fe-B磁体相对较差的热稳定性导致其磁性在高温下容易退化,无法满足特殊环境下的应用需求。为了改善Nd-Fe-B磁体的热稳定性,需要更高的室温矫顽力以补偿其在高温下的磁通损失。在提高烧结Nd-Fe-B磁体矫顽力方面一是引入重稀土Dy/Tb以提高Nd2Fe14B主相的磁晶各向异性场,二是优化磁体微观结构以限制主相晶粒边界处的反磁化畴形核。本文的工作即是为了提高烧结Nd-Fe-B磁体的室温矫顽力和热稳定性以使该类磁体能够在更广泛的温度范围内适用为了提高烧结Nd-Fe-B磁体的矫顽力和热稳定性以高温应用,一种新颖的铽硫化物粉末被晶界添加到(Pr0.25Nd0.75)30.6Cu0.15FebalB1(wt%)基体磁体中。正如期望的那样,添加3 wt% Tb2S3,磁体的矫顽力大幅提高了约54%,而其剩磁和最大磁能积没有出现大幅降低。用电子显微分析仪(EPMA),我们可以观察到Tb主要存在于Nd2Fe14B主相晶粒的表面区域,形成了一个发展完好的富Tb相,导致主相磁晶各向异性场HA得到提高,这也是磁体矫顽力大幅提高的原因。此外,与未添加Tb2S3磁体相比,晶界添加Tb2S3磁体在室温到100℃下的剩磁可逆温度系数a、矫顽力可逆温度系数β以及室温到150℃下的不可逆磁通损hirr值均降低,表明磁体的热稳定性得到有效提高。根据二元含Dy合金相图,设计了成分为Dy88Mn12(熔点为855℃)的低熔点共晶合金作为辅合金。通过双合金方法将不同含量的Dy88Mn12微粉晶界添加到初始磁体中,系统研究了晶界添加Dy88Mn12合金对Nd-Fe-B磁体的磁性能、显微结构及热稳定性的影响。当Dy88Mn12含量从0提高到4 wt%时,磁体矫顽力从12.56 kOe提高到17.49 kOe,而磁体剩磁仅略微降低。扫描电子显微镜(SEM)和EPMA结果显示随着Dy88Mn12的添加,获得了连续且均匀的晶界相,导致2：14：1主相晶粒被很好的隔开,这将有利于提高Nd-Fe-B磁体的矫顽力。同时,我们发现Dy富集在2：14：1主相晶粒的表层区域,取代主相晶粒中的Nd以形成(Nd,Dy)2Fei4B壳层结构。(Nd,Dy)2Fei4B相增大的磁晶各向异性场是磁体矫顽力提高的主要原因。此外,随着Dy88Mn12添加磁体的热稳定性得到了有效提高。添加0-4 wt%在20℃至100℃温度范围下磁体剩磁温度系数a从-0.115%/℃提高到-0.107%/℃,矫顽力温度系数β从-0.744%/℃提高-0.696%/℃。另外,4 wt%添加磁体暴露在150℃下2小时后的不可逆磁通损hirr低于4%,进一步表明Nd-Fe-B磁体的热稳定性能通过晶界添加Dy88Mn12合金来大幅提高。此外,根据Tb-Ga合金相图,我们选择了另外一种共晶合金Tb90Gaio(熔点为880℃)作为辅合金添加物,在烧结过程中以促进晶界相的流动和形成磁硬化层。添加3 wt% Tb9OGa10到(Pr0.25Nd0.75)30.6Cu0.15FebalB1基体磁体中,磁体的矫顽力从12.58 kOe提高到21.73 kOe,增长了约72.7%,而剩磁和最大磁能积仅分别降低了7.9%和14.0%。矫顽力提高的原因是优化的晶界相以及在2：14：1基质晶粒的表层区域形成了完备的Tb取代相。另外,Th90Ga10添加磁体在20℃至100℃的a和β值小于基体磁体的a和β值,并且hirr值也随着Tb90Ga10的添加而急剧降低。与温度相关的磁性结果表明晶界添加Th90Ga10合金,烧结磁体的热稳定性将同时得到有效地提高。
张小磊[3]2009年在《含Gd、Ce液相合金对烧结钕铁硼磁体性能和组织影响》文中进行了进一步梳理双合金工艺是近几年发展起来的一种新的制造烧结Nd-Fe-B系永磁材料的方法。该工艺对于烧结钕铁硼磁体的制备具有独特的优点,展现出较好的发展前景。本文采用速凝工艺制备出接近Nd2Fe14B当量成分的铸片为主相合金,采用富稀土的铸锭合金为辅相合金,双合金工艺制备烧结磁体。利用背散射电子像及光学显微镜观察了不同加入量的液相合金元素Ce、Gd磁体的显微组织,采用x射线衍射及能谱微区成分分析研究了磁体组织中各相的成分以及分布情况。首先,对不同的球料比、不同的球磨时间、不同的混合配比以及不同的烧结回火工艺对Nd31.1Dy3Fe64.54Al0.29B1.07磁体矫顽力的影响进行了分析,当以15:1的球料比球磨2.5h,主辅合金配比为4:1,热处理工艺采用1080℃×2h +900℃×2h +600℃×2h时,磁体的矫顽力达到最大值1026 kA/m。另外,热处理工艺采用1080℃×2h+900℃×2h+600℃×2h+1050℃×3h,矫顽力进一步提高,达到1341 kA/m。其次,研究了不同加入量的富稀土合金晶间相元素Ce、Gd对磁体性能的影响,研究表明,含Gd磁体Nd28.01Gd3.14Dy2.95Fe64.54Al0.29B1.07中Gd质量分数为3.14%,热处理工艺采用1080℃×2h +900℃×2h +600℃×2h获得的磁性能较高,Br=1.246T, Hcj=1465kA/m, (BH)max =279 kJ/m3。含Ce磁体Nd29.67Ce1.41Dy3.02Fe64.54Al0.29B1.07中Ce质量分数为1.41%,热处理工艺采用1080℃×2h+900℃×2h+600℃×2h+1050℃×3h获得的磁性能比较适宜,Br=1.187T,Hcj=1143 kA/m, (BH)max =223 kJ/m3。磁体矫顽力和剩磁达到最大值,磁能积略有降低。最后,对Nd31.1Dy3Fe64.54Al0.29B1.07和Nd29.67Ce1.41Dy3.02Fe64.54Al0.29B1.07经过1050℃×3h热处理后回火态磁体进行了显微组织分析。
胡礼福, 易健宏, 彭元东, 吕豫湘, 李丽娅[4]2004年在《元素Ga对烧结Nd-Fe-B永磁体显微结构与磁性能的影响》文中提出本文研究了添加元素Ga[0 %～ 2 % (质量分数 ) ]对烧结Nd15Fe78B7永磁体显微结构与磁性能的影响。结果表明 :添加少量的Ga就可有效的提高内禀矫顽力Hci 而不引起剩磁Br 和最大磁能积 (BH) max 的降低 ;Ga的添加量为 1 0 % (质量分数 )时 ,得到与Nd Fe B系永磁体理想显微结构相近的显微组织结构 ;添加元素Ga在磁体中以Nd2 Fe14 xGaxB和GaNd第二相的形式存在 ;当Ga元素添加量较大时 [>1 5 % (质量分数 ) ]时 ,添加的Ga使主相Nd2 Fe14 B不稳定
王红锋[5]2004年在《烧结NdFeB永磁体制备方法的研究》文中研究说明本文综述了目前国内外烧结NdFeB永磁体制备方法研究的进展。在此基础上系统地研究了铸锭工艺对组织结构及磁性能的影响，压力、温度、表面状态对NdFeB吸氢曲线的影响，制粉工艺和烧结工艺对磁性能的影响等，对氢爆过程充氢量的控制与计算以及选择氢爆进行了试验研究和理论分析。并对其微观机理进行了分析研究。 研究表明：传统的金属模铸锭晶粒粗大，富Nd相分布相对集中，有α-Fe偏析，其成分组织结构不均匀，不符合优良铸锭组织的要求；水冷铜锭模铸锭晶粒较小，柱状晶明显，富Nd相较薄，分布较均匀。与传统的金属模铸锭相比，组织得到了明显的优化，但表面和内部组织还有一定差异，是一种较好的铸锭工艺。用快淬工艺得到的铸片组织，其主相的柱状晶生长良好，尺寸细小，富Nd相很薄且均匀地分布在Nd_2Fe_(14)B柱状晶周围，不存在α-Fe偏析，是获得高性能烧结NdFeB永磁体的理想组织。 NdFeB合金在吸氢过程中，温度越高，吸氢越快，越彻底，吸氢时间越短，当温度升至一定程度时，孕育期消失。压力越大，孕育期越短，吸氢速度越快，吸氢完成所需时间越短；新鲜铸锭氢爆时，没有孕育期，而铸锭存放时间越长，其孕育期越长且吸氢速率越慢。 选择氢爆时，其断裂方式几乎都是沿晶断裂。选择氢爆的粉末中绝大部分主相晶粒内无穿晶裂纹形成，爆裂后的主相晶粒较粗大，也较均匀，其中细晶粒较少。选择氢爆后个别主相晶粒中出现的穿晶裂纹是由于主相两侧的富Nd相吸氢时产生较大的双边压应力所致。 适宜的烧结温度应既能使富Nd相充分熔化，从而改善富Nd相分布、实现四川大学硕士论文烧结体高致密化，同时又避免主相NdZFe，4B晶粒过分长大。研究表明:低于最佳烧结温度时，随温度的不断升高，磁体的磁能积和剩磁单调增加;高于最佳烧结温度时，随温度的进一步升高，磁体的磁能积和剩磁反而单调下降;适宜的烧结温度为1120℃。 采用Ax保护烧结方式时，所得NdFeB磁体的密度、磁能积和剩磁较低，但矫顽力较高;而真空烧结方式时，磁体的密度、磁能积和剩磁较高，但矫顽力较低。可见，采用真空烧结可获得较好的磁性能，是NdFeB磁体的一种较好的烧结方式。 回火后，磁体中的富Nd相比烧结态更细小，且分布更均匀，矫顽力得到了很大的提高。采用高真空回火时，磁体中孔洞较大，薄片状富Nd相挥发后留下的线状晶界缺陷较多，导致磁体密度、磁能积和剩磁下降;低真空回火时，磁体中孔洞变小，线状晶界缺陷明显较少，磁体的密度、磁能积和剩磁上升。因此，对NdFeB磁体采用低真空回火可获得较好的磁性能，是烧结NdFeB一种较好的回火方式。关键词:烧结NdFeB永磁体铸锭组织铸带氢爆选择氢爆制粉烧结
张小磊, 刘国征, 赵瑞金, 赵明静, 刘小鱼[6]2009年在《烧结钕铁硼双相合金工艺的研究进展》文中研究指明双相合金工艺是近几年发展起来的一种新的制造烧结Nd-Fe-B系永磁材料的方法。该工艺对于高性能磁体的制备展现出广阔的发展前景。简述了双相合金法制备烧结钕铁硼磁体的技术过程,总结了各种添加元素对于烧结钕铁硼永磁合金的显微结构和磁性能的影响。
房也[7]2015年在《钕铁硼系永磁材料母合金真空熔铸技术的研究》文中提出NdFeB系永磁合金是目前永磁材料研究的热点之一。今后的研究方向主要体现在提高磁体综合性能、合金成分多元化和制备工艺高技术化叁个方面。本文的研究是根据目前烧结钕铁硼的市场现状及技术要求,从成分设计和工艺改进角度出发,重点定位于不含Dy的钕铁硼母合金的速凝工艺,力求达到保证磁性能的基础上,尤其在保证磁体的矫顽力前提下,提高综合性能(机械性能、耐腐性性能、热稳定性能)。为获得综合性能优异的钕铁硼磁材,对钕铁硼成分优化设计,首先需根据钕铁硼本身的材料特点和机理,对现有文献的研究结果加以总结,从理论上分析和确定母合金的考量指标和并对合金元素进行定性总结,有针对性的进行定性试验来确定成分。通过一系列综合对比试验,分别研究了 Dy、Ga、Cr、Co、Nb、Cu、Ni、B、Gd、Y、Zr、Pr元素及复合稀土元素的添加对磁体的矫顽力、机械性能、腐蚀性及磁体母合金综合性能和微观结构的影响,将成分定型为(Nd,Pr)13Zr3Fe78B6合金。在成分定型的基础上,对平板铸锭及传统的板式结晶器铸锭方式进行改进实验及热分析,找到方法的主要瓶颈,进而确定片铸工艺的基本参数的有效实验方法。建立合理的模型,对单辊速凝(Nd,Pr)13Zr3Fe78B6合金的凝固过程进行数值模拟,并通过实验验证。最终,采用低氧速凝工艺在工业真空炉1673-1623K,1.5～2.0m/s的冷却速度下可获得的速凝薄片形成了完整的柱状晶,富稀土相均匀分散在主相周围,有效抑制a-Fe的生成。薄带厚度分布0.2~0.45mm范围。通过对退磁曲线分析,证明可获得性能理想的(Nd,Pr)-Fe-B产品。
李嘉[8]2007年在《Nd-Fe-B永磁材料的探索》文中指出本论文采用真空烧结法制备出Nd-Fe-B永磁体,并主要研究了添加剂和织构对磁体磁性能和力学性能的影响以及作用机理。以(Pr-Nd)_(33.5)Fe_(64.85)B_(1.15)Al_(0.5)元素比例进行原料配比,经过熔炼铸锭、气流磨制粉、加入纳米添加剂、磁场取向成型、真空烧结及机械加工等工序,制得实验样品。实验结果表明:(1)随AIN加入量的增加,烧结磁体的矫顽力先增高后降低,在AIN的质量分数为0.55%时达到最大值。但剩磁和最大磁能积却有所下降。(2)Cu的添加将使磁体的矫顽力明显增高,其矫顽力在0.3%附近达到最大值。但随着Cu含量的继续增加,矫顽力降低。(3)利用理论公式及实验参数,计算出Nd-Fe-B永磁材料的最高工作温度Tm,并通过其间接的计算出矫顽力的理论值。经过不同的取向磁场成型后,磁体内部的晶体织构必然产生差异,从宏观上体现为磁体机械性能的规律性变化。烧结NdFeB磁体属于脆性材料,它的硬度相对较高,可以通过改变它的晶体织构来改善力学性能。实验结果表明:(1)在不同取向场强度下,烧结Nd-Fe-B永磁体样品垂直于C轴方向上的X射线衍射峰强度有所变化,其中(004)、(105)、(006)、(008)晶面衍射峰强度变化显着。(2)烧结Nd-Fe-B永磁体的剩磁随着取向度的减小而减小,而矫顽力无明显变化。(3)随着取向外磁场强度的增大样品的硬度降低,表明织构与机械性能存在着一定的关系。本文采用Hitachi S-3400N扫描电镜、DGN-3直流磁性能测量仪、BDX3200 X射线衍射仪、HV-120维氏硬度计、HV-1型显微硬度计,对样品的晶相、磁性能、取向度及力学性能进行了测试。测试结果表明:添加纳米AIN和Cu对Nd-Fe-B永磁材料的矫顽力、最高工作温度都有不同程度的影响;织构同磁体的剩磁与硬度存在一定的对应关系。
牟俊[9]2010年在《各向异性NdFeB磁粉的研究》文中研究说明随着现代工业快速发展,电气化革命和信息化革命接踵而至,高性能粘结NdFeB永磁材料的地位显得越来越重要。用HDDR工艺对Nd-Fe-B铸态合金进行处理,可以获得制备粘结磁体所需的各向异性NdFeB磁粉。用HDDR方法制备各向异性NdFeB磁粉工艺简单,磁粉性能均匀,且成本低。本论文设计了Nd12.5FebalCo15B6.5Zr0.5Gax(X=0,0.25,0.5,0.75); Nd12.2FebalCo15B6.0Ga0.5VY(Y=0,0.1,0.3,0.5) Nd11.5Dy1.0FebalCo15Ga0.3B6.5Zrz(Z=0,0.1,0.2,0.3);和Nd12.5Dy1.0FebalCoMB6.5Zr0.1(M=14,15,16,17)四组成分,采用磁强计测得样品的磁性能,研究了HDDR法制备各向异性粘结NdFeB合金的工艺条件和添加合金元素(Ga, Zr, V和Co)对性能的影响,并通过X射线衍射研究HDDR粉的成相变过程。我们得到了如下主要结论：1.NdFeB合金经HDDR工艺处理所经历的相变化为：原始铸锭为粗大的2：14：1相在HD处理后2：14：1岐化生成NdH2、α-(Fe,Co)和(Fe,Co)2B叁相,经HDDR处理后,岐化产物又重新生成细小的2：14：1相。2.对于Nd12.5FebalCo15B6.5Zr0.5Gax,适量Ga的添加有助于综合磁性能和各向异性提高。当采用工艺：室温×0.1MPa×1h→820℃×0.03MPa×2.5h→820℃×低真空×15min→820℃×高度真空×15min时,Ga含量在0.5at%的综合磁性能最好：(BH)m=222.8kJ/m3, Br=1.251T, jHc=656.8kA/m, DOA=0.523。3.对于Nd12.2FebalCo15B6.0Ga0.5VY,适当V的添加对磁性能和各向异性的提高有帮助。当V含量在0.3at%时其综合磁性能最好,当采用工艺：室温×0.1MPa×1h→820℃×0.03MPa×2.75h→820℃×低真空×15min→820℃×高度真空×15min时,性能可达：(BH)m=155.76kJ/m3, Br=1.244T, jHc=406.4kA/m, DOA=0.496。4.对于Nd11.5Dy1.0FebalCo15Ga0.3B6.5Zrz,少量Zr的添加有利于磁粉综合磁性能的提高。当采用工艺：室温×15min→820℃×低真空Nd11.5Dy1.0FebalCo15Ga0.3B6.5ZrZ,中高真空×15min时,Zr含量为0.1at%时的磁性能最好：(BH)m=146kJ/m3, Br=1.243T, jHc=151.2kA/m, DOA=0.396。5.对于Nd12.5DY1.0FebalCoMB6.5Zr0.1,Co的添加量有利于各向异性的提高,本实验在工艺：室温×0.1MPa×1h→820℃×0.02MPa×3h→830℃×低真空×15min→830℃×高真空×15min下,Co含量在15at%时取得的综合磁性能最好：(BH)m=115.84kJ/m3, Br=1.096T, jHc=269.6kA/m, DOA=0.432。
周头军[10]2018年在《晶界添加Dy-Fe系合金制备低重稀土烧结钕铁硼磁体的研究》文中研究表明随着钕铁硼磁体在新能源汽车、人工智能等领域的广泛应用,对磁体矫顽力和热稳定性的要求越来越高。目前,工业生产中常采用单合金的方法,添加重稀土元素镝或铽来提升磁体的矫顽力,制备高综合性能钕铁硼磁体。该方法重稀土的利用率低,生产成本高,剩磁和磁能积下降幅度大。本文通过晶界添加低熔点叁元合金Dy_(80)Fe_(13)Ga_7、Pr_(16)Dy_(64)Fe_(20)、、Dy_(80)Fe_(20)+Zn和Dy_(80)Fe_(12)Co_8来大幅度提高磁体矫顽力、改善磁体热稳定性和耐腐蚀性。镝能够被高效利用,生产成本得到较大幅度降低,最终制备出低重稀土烧结钕铁硼磁体。结果表明,添加Dy_(80)Fe_(12)Co_8合金磁体综合性能最好,矫顽力提高了约37%,剩磁降低了4.5%。在20~150℃范围内,剩磁温度系数从-0.117%/℃优化到-0.105%/℃,矫顽力温度系数从-0.571%/℃优化到-0.567%/℃。晶界添加后磁体的不可逆磁通损失明显减小,热稳定性提高。添加Dy_(80)Fe_(13)Ga_7合金矫顽力提升显着,但剩磁下降明显。添加Pr_(16)Dy_(64)Fe_(20)和Dy_(80)Fe_(12)+Zn剩磁下降很少,矫顽力提升幅度不大。对磁体烧结工艺进行探索,发现回火对磁体的剩磁和磁能积提升不大,但会大幅度提高磁体的矫顽力,最佳烧结工艺为1060℃×2 h+890℃×1 h+500℃×2 h。添加上述合金后磁体烧结时液相增多,晶粒边界的润湿性增加。Dy元素由晶界向主相晶粒内扩散,形成(Nd,Dy)_2Fe_(14)B硬磁化相,各向异性场增大,矫顽力获得大幅度提升。Pr元素使主相2:14:1体积分数增加,磁体的剩磁和磁能积都得到提升。然而,Ga元素进入主相取代部分Fe,造成硬磁相体积分数减少,剩磁下降明显。烧结过程中Zn元素易挥发会造成磁体缺陷增多。由于钕铁硼磁体的主相与晶界相存在电势差,磁体在腐蚀环境下抗氧化腐蚀能力低。晶界腐蚀电位低,会被优先腐蚀。稀土与氧结合形成大量的RE_2O_3相,导致晶粒与晶界结合力变差,晶粒间产生空隙,最终造成晶粒脱落。通过添加Dy_(80)Fe_(12)Co_8合金(≦1.5 wt.%)可改善磁体的耐腐蚀性能。本文通过晶界添加不同的Dy-Fe系叁元合金,制备了高矫顽力高热稳定的低重稀土烧结钕铁硼磁体;并进一步对磁体矫顽力增强机制和腐蚀机理进行了较系统深入的研究,具有较重要的学术和应用价值。
参考文献：
[1]. 速凝工艺结合双合金法烧结稀土Nd-Fe-B永磁体及其结构性能研究[D]. 徐志斌. 太原理工大学. 2008
[2]. 烧结钕铁硼磁体的晶界调控与性能研究[D]. 李向斌. 武汉大学. 2016
[3]. 含Gd、Ce液相合金对烧结钕铁硼磁体性能和组织影响[D]. 张小磊. 内蒙古工业大学. 2009
[4]. 元素Ga对烧结Nd-Fe-B永磁体显微结构与磁性能的影响[J]. 胡礼福, 易健宏, 彭元东, 吕豫湘, 李丽娅. 粉末冶金工业. 2004
[5]. 烧结NdFeB永磁体制备方法的研究[D]. 王红锋. 四川大学. 2004
[6]. 烧结钕铁硼双相合金工艺的研究进展[J]. 张小磊, 刘国征, 赵瑞金, 赵明静, 刘小鱼. 稀土. 2009
[7]. 钕铁硼系永磁材料母合金真空熔铸技术的研究[D]. 房也. 东北大学. 2015
[8]. Nd-Fe-B永磁材料的探索[D]. 李嘉. 沈阳工业大学. 2007
[9]. 各向异性NdFeB磁粉的研究[D]. 牟俊. 东北大学. 2010
[10]. 晶界添加Dy-Fe系合金制备低重稀土烧结钕铁硼磁体的研究[D]. 周头军. 江西理工大学. 2018
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