240t/h循环流化床锅炉运行分析论文_郭旭超

240t/h循环流化床锅炉运行分析论文_郭旭超

(黄陵矿业煤矸石发电有限公司 陕西黄陵 727307)

摘要:循环流化床锅炉具有高效、低污染、低成本等特点。同时由于循环流化床锅炉在国内成熟运行经验较少、运行周期短、设备存在问题多的实际。本文对我厂二期240t/hCFB锅炉运行中出现的问题进行了分析,并就实际运行中出现的问题提出详细的解决方法,为锅炉以后的安全,稳定,长周期运行提高参考依据。

关键词:CFB锅炉、运行、分析

我厂二期的2台240t/hCFB锅炉,系东方锅炉工业集团有限公司生产的DGJ240/9.8-Ⅱ2型循环流化床锅炉。于2007年年底新建成投运。该炉为单汽包、自然循环、汽冷式高温分离器、床下点火、循环流化床燃烧方式,蒸锅炉最大连续蒸发量(B-MCR)为240t/h,过热器出口蒸汽温度为540℃,过热器出口压力9.8MPa(表压),给水温度为220 ℃。设备投运后,电厂运行人员依靠自身的力量,不断的积累运行经验,查找出问题的根本原因,经过一段时间的摸索,分析出该CFB锅炉的一些特性,并总结了部分运行经验,供以后运行参考。

1.床温问题分析:

两台炉投入运行后,均发现床温普遍偏低。

原因分析:该炉型床温测点由布置在布风板上的12只热电偶测得,这12只热电偶在布风板上分4排排列,床温测点高出风帽300mm。在试运行期间,12只测点有6只温度在850℃-870℃之间,有4只温度在830℃-850℃左右,有2只温度在670℃-720℃,这2只温度明显的偏低。分析其原因,由于床温测点处于密相流化区内,理论上该区域的温度点应该是床温最真实的反映。但在实际运行中,炉内流化状况有差异,这就造成了炉内局部流化状况不好,相应点床温显示值偏低,由于给煤颗粒粒度严重大于设计值造成密相区底部流化状况不是很良好,加之测点高度比较低,造成测点是处于不是很好流化状态中,所有测点反映值比实际床温值偏低。

处理措施:针对上述问题,在停炉后,把床温测点的高度增加了200mm,其目的是尽可能使床温测点处在密相区良好的流化状况中。再起炉运行中,床温测点值有所升高。具体为 8只温度在 840 ℃- 855 ℃之间,有 4 只温度在 820 ℃- 835 ℃之间,比较客观的反映了真实的床温值。

应予指出,影响炉内流化状况的主要因素在于炉内颗粒的粒度,本锅炉的使用说明书中也明确的给定入炉煤的颗粒粒度。本锅炉正常的床温运行范围为790—900℃(锅炉厂给定值),在实际运行中,床温控制在850℃。

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2.返料器问题分析:

返料器运行比较长时间,有断灰,扑灰现象。原因分析:

1.该炉返料器设计上,松动风除了有底部主松动风外,还在料腿立管上设计了3排小松动风,返料风是通过1台高压罗茨风机提供。在正常运行中只使用主松动风就能满足返料器返料风的要求,但当返料器长时间运行,返料器中封料高度通过自身平衡在波动时,返料风压也会随之而波动,当返料风压的变化打破返料器自身的自平衡调节时,就造成了返料器有断灰或者扑灰现象的发生。

2.在运行调整中由于断煤、入炉煤的颗粒粒度超标等原因造成调整不及时至使大量可燃物进入旋风分离器内,返料灰在分离器内壁有部分粘结造成进料不畅,也是造成返料器有断灰或者扑灰现象的一个重要原因。

处理措施:1.针对上述问题,在运行(特别是锅炉运行超过1月后)中要加强监盘,根据床温、风室压力、料层差压、返料器温度、返料风压等参数判断返料器运行状况。如返料器发生断灰,扑灰现象,可手动打开3排小松动风,待返料正常后就保持该状态。

2.严格控制入炉煤的粒度、含水率及时调整一、二次风的配比控制进入旋风分离器内可燃物。

返料器在正常运行中,通过自身的调节功能能很好的实现自压力平衡,因此在运行中,尽量的避免人为干预措施,若需人为的干预,待该新平衡建立后,就在此新平衡状态下运行。

3. 锅炉点火过程中升温问题:

我厂二期锅炉采用热烟发生器点火,点火由电子打火枪程控打火,油枪喷油燃烧产生大量900℃左右的热烟气来加热床料。我厂在循环流化床锅炉运行初期,每次点火,刚开始升温速度很快,出现了一部分耐火材料脱落现象。后根据我厂具体情况和锅炉点火的具体特点,采取以下措施:为了点火期间保护锅炉耐火材料均衡受热膨胀,同时为了锅炉合理的升压,结合我厂使用煤种及燃油情况,我们的运行人员摸索出一套点火升温办法。我厂锅炉从点火到满负荷运行需要6~8小时,其中床温从20℃升到稳定燃烧850℃需要4个小时左右。我厂燃用煤种为烟煤,挥发份高,易着火。我们在床温540℃时开始脉冲投煤,每次启动2台给煤机,每台给煤机给煤量在2T/H左右,运行5分钟后,关闭给煤机,监视氧量和床温以建立一个总体的时间趋势概念。在头几分钟内煤吸热释放出少量挥发份,床温降低,随后挥发份着火,床温开始升高,而氧量在床温升高之前开始下降,当氧量开始上涨时,再次脉冲投煤。如此几个回合,当床温升到650℃左右时,煤有可能大规模着火,氧量下降很快,床温上升很快。这时要沉着冷静,适当调整风煤。不要使氧量降的很低,床温升得太快而失去控制。也不能吹熄床火。比如在氧量在8%左右,床温在700℃以上,可以少量加风,不动煤,看趋势,如果氧量降低不快,可加大给煤量。在床温在750℃左右时,可建立一定负荷时的风煤比。调节要有预见性,不能大量同时加减风或者煤,导致床温和氧量无法预料。

4. 浇注料脱落问题:

锅炉频繁的启停、不恰当的养护措施可能导致炉内浇筑料在膨胀和收缩过程中的脱落。炉内浇筑料应根据炉内不同部位的温度、磨损条件、耐磨材料的性质、抗震特性、热膨胀性及价格因素综合考虑,选择既耐磨又具有较强结合强度材料,耐火材料的浇注需要有资质的专业施工队伍进行。对耐磨材浇注料脱落部位进行修补前,应将原来的浇注料尽量打掉,使之露出抓钉,对缺少抓钉的部位应进行补焊后方可进行修补,修补后的部位应进行固化烘干。在时间允许的前提下,烘炉前应对大面积更换的耐火材料进行自然干燥,在耐火材料的养护阶段应特别注意耐火材料的养护。不能过度追求经济利益而缩短养护时间,应严格按照材料的养护措施进行。

5.CFB锅炉膨胀问题 :

锅炉炉膛、旋风分离器、尾部烟道有不同的膨胀中心,因此锅炉的许多部件连接采用了膨胀节连接,如锅炉到旋风分离器进口、旋风分离器出口到水平烟道等。锅炉在冷态和热态时部件之间的不同膨胀度,膨胀节恶劣的工作环境,锅炉负荷的升降导致的床温变化,锅炉频繁的启停,使膨胀节容易在交变应力下损坏,因此运行中应加强对床温的控制。各膨胀节特别是床下水冷风室和回料系统的膨胀节,在金属膨胀节能够满足各方面的膨胀要求时,应考虑换成金属膨胀节;充分利用停炉机会,对膨胀节进行检查、修补、更换。非金属膨胀节设计应考虑通风以及防止积灰和煤粉导致损坏;在锅炉设计时应考虑对不同的膨胀进行补偿。

以上几个观点,只是我们在运行中总结的部分经验,其中也难免有错误之处,这些均需在以后的工作中不断总结提高。

参考文献:

[1]党黎军。循环流化床锅炉的启动调试与安全运行,北京,中国电力出版社,2002

[2]DGJ240/9.8-Ⅱ2,编号:22DS-SM,东方锅炉工业集团有限公司使用说明书,

论文作者:郭旭超

论文发表刊物:《电力设备》2016年第13期

论文发表时间:2016/10/8

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